本研究主要探討AZ91D壓鑄鎂合金在壓鑄薄片狀態下，其熱間鍛造性質。並由鍛造性研究過程中所獲得鍛造參數，利用DEFORM鍛造模擬軟體，來模擬手機外殼完成鍛胚(Finisher)的最佳預成形壓鑄件外殼外形及厚度。最後依模擬結果所得預成形壓鑄胚料，實際進行壓鑄模及熱間鍛造模之設計製作及實際壓鑄鍛造實驗，結果由完成鍛件表面觀之，證實AZ91D壓鑄薄板件在熱間300℃～400℃鍛造流動性很好。
AZ9AD壓鑄鎂合金熱間鍛造性研究方面為：
在0.3m/s、0.5m/s、0.7m/s等不同壓鑄、速度條件下，AZ91D不同階梯厚度之壓鑄試片各不同厚度(15mm、10mm、5mm)部位之總平均密度隨壓鑄試片厚度增加而降低，而不同厚度之孔隙率則隨壓鑄試片厚度增加而增加。不同階梯厚度之壓鑄試片，於不同壓鑄速度下，相同厚度之密度變化隨壓鑄速度增加而增加。利用650T肘節壓床鍛造，鍛模預熱溫在200℃情況下，鎂合金壓鑄試片加熱到300℃再進行鍛造，可以大幅增加壓縮率，其最大壓縮率可達60%以上，而其密度亦可達到1.81g/cm3之理論密度。
手機外殼鍛件之預成形壓鑄胚模擬方面為：
利用300℃鍛造下，由不同厚度(15mm、10mm、5mm)之密度與壓縮率趨勢，並利用外插法，可求得2mm(外插)，1.2mm(外插)之壓縮率與密度之關係值，由此值以做為DEFORM模擬時所需的下料尺寸厚度之參數。由成形品之實體圖形，經橫斷面之體積分配，預估預成形品之形狀設計，而由此預成形品設計可經由DEFORM模擬最佳狀況並做局部修正，最後可得到鍛造成形件之壓鑄預成形鑄件，此即為鍛造之預成形鑄胚。
手機外殼之壓鑄鍛造實體成形試驗方面為：
預成形鑄胚密度為1.778g/cm3，先披覆一層水性石墨，胚料之爐體加熱溫度400℃，保溫約20分，利用1600T之由柄式鍛造壓床(crank press)進行手機外殼鍛造，上/下模溫度控約(200℃〜300℃)及成形負荷約為700噸左右，完成鍛件毛胚密度為1.8079g/cm3，其外觀表面甚為光滑且平坦。

This study aims to investigate the hot forging behaviors of the slabs AZ91D magnesium alloy, fabricated by die casting process. Through forging package DEFORM, the parameters obtained from this experiment are used to simulate the shell frame and thickness of optimum die casting in the shell frame of cellular phone after the completion of finisher. To verify the results got from simulation, the solid hybrid die casting (preformer part of shell frame) and hot die forging (finisher part of shell frame) process are proceeded. The finisher surface roughness for the shell frame of cellular phone shows much better than fabricated by die casting method.
The Hot Forging Behaviors For The AZ91D Die Cast Magnesium Alloy:
Three kinds of thickness are manufactured by hot chamber die cast method and are used as blanking of hot upsetting test. When the material AZ91D is at the different die casting velocities (0.3m/s, 0.5m/s, 0.7m/s), the average density for the stepped thickness of test pieces (15mm, 10mm, 5mm) decreases along with the increase of thickness. It means the porosity percentage for die casting increases along with the increase of thickness for the same stepped test piece at the same die casting velocity. It also shows that the same thickness for the different stepped thickness test pieces, the density increases as soon as the die cast velocity increases. In the experiment of hot upsetting behaviors for the hybrid die cast and forging process, the forging machine capacity used in this test is 650T knuckle joint press. When the forging temperature is up to 300℃, the forge ability increases rapidly, meanwhile the density can be 1.81g/cm³, the theoretical density of AZ91D, upon hot upsetting ratio reaching 60%.
The Simulation On The Die Cast Rougher For The Finisher in the Forging Shell Frame Of Cellular Phone：
Under the condition of hot die forging temperature at 300℃, the relationship between density and hot upsetting ratio for the initial thickness (2mm, 1.2mm) of preformer can be obtained by the extrapolation method through the trend between density and hot upsetting ratio at different thickness (15mm,10mm,5mm ). The relationship can be used as parameters of blanking material thickness required by DEFORM simulation. The profile of the preformer can be estimated from the volume distribution of the cross section of the forging finisher. The best preformer design for forging finisher can be obtained by means of the simulation and modifying the parameter data.
Experiment On The Shell Frame Of Cellular Phone Manufactured By The Hybrid Die Cast And Hot Die Forging:
In the hybrid die casting and hot die forging processes, the performer density is measured at 1.778 g/cm³, the performer is lubricated with aqueous graphite solution and the heating temperature of furnace and heating time is set at 400℃ for 20 minutes, the forging on shell frame of cellular phone is conducted by 1600T crank press. Besides the forging die temperature for the upper die/lower die is preheating about 200℃/300℃, while the forging load required is measured about 700T by load cell. The density of finished shell frame is 1.8079g/cm³ with smooth and flat surface. In addition, the cavity filling is much better than that formed by hot chamber die casting method.

[1]黃文星、張峰旗，〝鋁合金及鎂合金鑄鍛合一製程之研究〞，成功大學材料科學及工程學系研究所碩士論文，中華民國九十年六月。
[2]施登土、劉文勝，〝AZ61鎂合金的疲勞性質與破壞分析〞，中央大學機械工程研究所碩士論文，中華民國八十九年七月。
[3]莊水旺、鄭智昌，〝鎂合金壓鑄件尺寸精度計算研究〞，金屬工業研究發展中心與國立台灣海洋大學合作研究之期末簡報。2000年元月26日。
[4]發行人／孫志強，〝鎂合金壓鑄作業手冊(編號IA8)〞，工商名錄出版社，2000年8月。
[5]唐乃光、洪啟銘、曾坤三，〝平面型鎂合金鑄件壓鑄模具設計指引〞，金屬工業研究發展中心，中華民國89年12月。
[6]Michael M. Avedesian、Hugh Baker，〝Magnesium and Magnesium Alloys〞，ASM specialty Handbook，P.66～P.77(Die-Cast)。
[7]Michael M. Avedesian、Hugh Baker，〝Magnesium and Magnesium Alloys〞，ASM specialty Handbook，P.274～P.288(Flow stress and Bulk workability)。
[8]高永洲博士，〝鎂合金鍛造技術簡介〞，鍛造第八卷第二期，民國88年6月，P.20～P.33。
[9]楊智富、林宏穎，〝金屬超塑性之簡介〞，鎂合金產業通訊第九期，台灣鎂合金協會。
[10]〝Magnessium Forging Alloys〞，Forging Industry Handbook，P.228～P.230，1970年。
[11]王俊傑，〝鎂合金技術發展現況〞，金屬工業研究發展中心，1998年12月11日。
[12]中村守，〝マグネシウム合金の成形法について〞，鍛造技報，第80號，2001年1月，P.21～P.27。
[13]第一汽車製造廠、長春汽車材料研究所，〝有色金屬材料，第四章鎂及鎂合金〞，機械工程材料手冊，機械工業出版社。
[14]東健司，〝マグネシウム合金の塑性加工技術と超塑性″，A -ある，1999年9月號，P.22～P.25。
[15]增田善彥，〝マグネシウム製品の成形″，アルトピア，1999年11月，P.31～P.35。
[16]渡邊博行、向井敏司、石川皓一、大神田佳平、高津正秀、東健司，〝AZ31マグネシウム合金押出材の超塑性特性″，輕金屬49期(1999年8月)，P.401～P.404。
[17]福井雅彥、三田俊裕、加藤高明，〝マグネシウム合金の射出成形の開發〞，型技術，P.34～P.35。
[18]Dr. Naiyi Li，〝The outlook of Magnesium Applications in the Automotive Industry〞，Manufracturing System Dept. Ford Research Laboratory，Forg Motor Company。
[19]鈴木文雄，〝筆記型電腦與行動電話外殼之生產實務〞，日本最新鎂合金壓鑄與成形技術研討會，第二日：鎂合金資訊產品之生產現場技術，指導單位：經濟部工業局，主辦單位：金屬工業研究發展中心、日本輕金屬通信ある社。協辦單位：鎂合金成形產業促進會，民國89年10月，P.9-1～P.9-11。
[20]葉均蔚，〝鎂及鋁合金之超塑性成形〞，鎂合金超塑性成形及壓鑄模具設計研討會，主辦單位：經濟部工業局，執行單位：台灣鎂合金協會、工業材料研究所，中華民國90年3月14日，P.1～P.37。
[21]莊水旺，〝鎂合金壓鑄模具方案設計〞，鎂合金超塑性成形及壓鑄模具設計研討會，主辦單位：經濟部工業局，執行單位：台灣鎂合金協會、工業材料研究所，中華民國90年3月14日，P.38～P.93。
[22]榎木機工／都立大西村研究室，〝熱間鍛造でマグネ薄板加工携帯電話ケースなどを高速で〞，Light Metal Digest，No. 1486。
[23]〝鎂鋁合金沖壓鍛造法〞，工商時報，中華民國89年5月29日(星期一)第31版。
[24]〝マグネシウム薄板熱間加工に関わるお問い合わせについて〞，榎本機工株式會社。
[25]關口常久，〝アルミ•マグネ鍛造の動向〞，鍛造Vol. 9，2000年12月，社團法人全日本鍛造協會，P.59～P.63。
[26]王俊傑，〝歐美汽車鎂合金零件現況〞，工商時報鎂合金展，中華民國89年12月7日。
[27]鍾自強、王俊傑，〝高功能輕合金產業發展趨勢及其二次加工業發展機會〞，金屬工業研究發展中心，2001年簡報。
[28]王俊傑，〝鎂合金—汽車產業魅力無限之明星材料〞，金屬工業研究發展中心簡報資料。
[29]鍾自強，〝高功能輕合金產業發展趨勢〞，金屬工業發展中心，2001年5月30日座談會簡報。
[30]林文樹、楊俊彬、伏和中、吳春甫、陳進明、王俊傑、蔡行之、張順國、葉柏齡，〝鋁合金鍛造製程最佳化 〞，經濟部七十八年度科技研究發展專案報告，金屬材料關鍵性加工技術研究發展，金屬成形分項計畫，金屬工業研究發展中心。
[31]〝鎂合金的加壓加工技術 〞，工研院材料所編輯室，1999年10月5日。
[32]〝鎂合金新成形法〞，工研院材料所編輯室，1999年10月5日。
[33]〝精密鍛造技術手冊〞，P.272。
[34]A. Mertz and D.Brungs，HONSEL AG，Meschede，〝Opportunities to Combine Mg-Extrusion with Die Castings〞。
[35]佐藤信太郎、關伊佐夫、谷池茂弘，〝マグネシウム合金製鍛造薄肉部品及びその製造方法 〞，公開特許：平11-77214，出願人：東京精鍛所，Al-ある，1999年9月號，P.26～P.29。
[36]曾坤三，〝鎂合金壓鑄縮水率研究〞，第六屆亞洲模具研討會論文集，P.10。
[37]洪啟銘，〝薄壁鎂合金產品壓鑄製程研究〞，第六屆亞洲模具研討會論文集，P.8。
[38]吳威德、謝明棠，〝同步振動對於AZ91D鎂合金凝固組織的影響〞，義守大學材料科學與工程學系碩士論文，中華民國89年7月。
[39]＊洪水樹、＊＊洪啟銘，〝鎂合金NB升殼壓鑄模具CAE分析與製程研究〞，＊可成科技股份有限公司總經理，＊＊金屬工業研究發展中心成形自動化組工程師。
[40]邱垂泓、楊智超，〝鎂合金成型技術之發展趨勢〞，工業材料雜誌，174期，中華民國90年6月，P.84～P.88。
[41]翁震杰，〝台灣鎂合金鑄造設備概況〞，鑄造科技，152期，民國91年5月，P.24。
[42] 楊智富、林宏穎，〝金屬超塑性之簡介〞，工業材料雜誌，170期，中華民國90年2月，P.140。
[43] 蔡幸甫，〝輕金屬產業發展狀況及商機〞，工業材料雜誌，輕金屬特刊174期，中華民國90年6月，P.77。
[44] 林文樹、梁銘儉、劉曉嶺、翁世樂、王文樑、黃登淵、王良泉、蔡幸甫等著，〝塑性加工學〞，三民書局，P.349～P.356。
[45] 林文樹，〝鍛造學〞，工業用書，復文書局，P.6～P.13，P.81～P.82。
[46]王凱弘，〝鎂合金沖鍛成形技術於3C產業之應用〞，金屬工業35卷3期，中華民國90年5月，P.37～P.21。
[47]小島陽，〝マグネシウムの材料特性と用途例〞，A -ある，1999年9月號，P.17～P.21。
[48]馬寧元，〝1999年12月14日經濟日報〞。
[49]儲有禮博士原著，唐乃光譯，〝鎂合金壓鑄之發展〞，鑄造月刊，95期，民國86年8月，P.33～P.36。
[50]〝鍛造模具設計手冊〞，P.145～P.167，經濟部，金屬工業研究發展中心。
[51]〝鍛造技術手冊〞，經濟部技術處，中華民國產業科技發展協進會，中華民國鍛造協會出版，P.6～P.7。